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論文結構范文第1篇

關鍵詞：被動語態；非限定動詞；名詞化；長句

一、廣泛使用被動語態

根據英國利茲大學John Swales的統計，英語科技論文中的謂語至少1/3是被動語態。這是因為英語科技論文側重敘事推理，強調客觀準確。第一、二人稱使用過多，會造成主觀臆斷的印象。因此盡量使用第三人稱敘述，采用被動語態，例如：Electricity is widely used in industry and daily life.（電被廣泛用于工業和日常生活中）；Many alkaloids have been obtained by synthesis.（目前已用人工合成的方法獲得許多生物堿）。Attention must be paid to the working temperature of the machine.（應當注意機器的工作溫度）。而很少說：You must pay attention to the working temperature of the machine.（你們必須注意機器的工作溫度）。

二、非限定動詞應用多

如前所述，英語科技論文要求行文簡練，結構緊湊，為此，往往使用分詞短語代替定語從句或狀語從句，使用分詞獨立結構代替狀語從句或并列分句，使用不定式短語代替各種從句，介詞十動名詞短語代替定語從句或狀語從句。這樣可縮短句子，又比較醒目。

（一）動詞不定式

不定式雖然不能單獨做謂語，但它畢竟是動詞的一種形式，因而保留有動詞的某些特性。不定式有一般式、進行式、完成式和完成進行式四種。英語科技論文中一般式出現頻率最高，完成式次之，進行式和完成進行式出現較少。例如：Other problems to be solved are those of moisture，air and warmth.（要解決的其他問題就是濕度、空氣和溫度）；It is possible to estimate the age of the earth by studying the concentration of salt in sea water.（通過測定海水中鹽的濃度，有可能估計出地球的年齡）。

（二）分詞

分詞和不定式一樣，雖然不能單獨作謂語，但仍然保留原有動詞的某些性質：可以用狀語來修飾；及物動詞的現在分詞可以有自己的賓語；有時態和語態的變化。例如：A force acting on a body may change the motion of the body.（作用在物體上的力可以改變該物體的運動）；Having finished the test，they began to study the result（做完實驗后，他們開始研究實驗結果）；This is a clear case of electricity being converted into heat.（這是電能轉化為熱能的明顯例證）。

三、大量使用名詞化結構

大量使用名詞化結構（Nominalization）是科技英語的特點之一。因為英語科技論文文體要求行文簡潔、表達客觀、內容確切、信息量大、強調存在的事實，而非某一行為。科技英語中名詞化句子可作主語、賓語、介詞賓語、表語、賓語補足語、定語、同位語和狀語等，換句話說，除了不能擔任謂語外，可以用作句子其它一切成分。例如：The rotation of the earth on its own axis causes the change from day to night（地球繞軸自轉，引起晝夜的變化）；The neutrons and protons form the core of the atom.（中子和質子構成原子核）。名詞化結構使復合句簡化成簡單句，而且使表達的概念更加確切嚴密。又如：Archimeds first discovered the principle of displacement of water by solid bodies（阿基米德最先發現固體排水的原理）。句中displacement of water by solid bodies系名詞化結構，一方面簡化了同位語從句，另一方強調displacement這一事實。

四、長句特殊作用

為了表述一個復雜概念，使之邏輯嚴密，結構緊湊，英語科技論文中往往出現許多長句。根據長句的結構特點大致可以將它們分為兩類：由于從句多而構成的長句和由于并列成分多或長而構成的長句。

論文結構范文第2篇

文獻綜述可以作為論文里面的一部分，因為它是前期研究工作的個研究性總結。文獻綜述要求介紹與主題有關的詳細資料，動態，進展，展望以及對以上方面的評述。

因此文獻綜述的格式相對多樣，但總的來說，一般都包含以下四部分：即前言，主題，總結和參考文獻。撰寫文獻綜述時可按這四部分擬寫提綱，再根據提綱進行撰寫工作。前言部分，主要是說明寫作的目的，介紹有關的。

（來源：文章屋網 ）

論文結構范文第3篇

1.1算例概況

結構為二十三層外鋼框架-內混凝土核心筒混合結構[1],平面尺寸及布置如圖1所示,結構總高為78.3m,1到2層層高為4.5m,3到23層層高為3.3m。在結構的1、2層抽柱形成大空間,外鋼框架柱、梁均采用方鋼管。全部柱及加強層梁尺寸為800mm×800mm×55mm;其余的梁尺寸均為600mm×600mm×55mm;芯筒為鋼筋混凝土,墻厚根據計算方案不同從200mm到600mm變化;標準層鋼筋混凝土樓板厚150mm,加強層及抽柱處樓板厚200mm。鋼材采用Q235,混凝土為C40。活荷載取值為3kN/m2。

1.2計算方案

計算程序采用大型結構分析通用有限元程序ANSYS6.1,采用梁、殼單元進行分析。為了探尋剪力墻與鋼框架不同剛度比以及不同位置設加強層對結構豎向受力性能的影響,采用如下幾個方案進行分析計算:方案一(w2):剪力墻厚度為200mm;方案二(w3):剪力墻厚度為300mm;方案三(w4):剪力墻厚度為400mm;方案四(w6):剪力墻厚度為600mm;每種方案里面又分5種情況:⑴,不設加強層(s0);⑵,第3層加強(s3);⑶,第3、14層加強(s3-14);⑷,第3、23層加強(s3-23);⑸,第3、11、23層加強(s3-11-23)。

1.3計算結果

①變剪力墻厚度時剪力墻承擔的總軸力比較(圖2)

在圖2所示的五種情況下,隨著剪力墻厚度的增加,剪力墻承擔的總軸力均大幅增加,大于20%,增加百分數逐漸減小。不設加強層時,剪力墻厚度增加100mm,承擔的軸力平均增加22.05%;厚度增加200mm,承擔的軸力平均增加39.17%;厚度增加400mm,承擔的軸力平均增加63.55%。第3層設加強層后,剪力墻承擔的軸力隨墻厚增加的變化情況和不設加強層時的變化相差不大,分別增加1.3%、2.67%和4.95%,加強層以下墻的軸力隨墻厚的增加影響逐漸減小。設第2、3道加強層與設1道加強層時相比的平均增長幅度變化不大于2%。第3層和頂層加強時,頂層剪力墻承擔的軸力隨墻厚的增加變化不大,當墻厚增加100mm、200mm和400mm時,軸力分別增加2.3%、1.88%和1.96%。

②不同位置設置加強層時剪力墻承擔的軸力比較(圖3)

剪力墻厚為200mm時,第1道加強層設在第3層時,豎向荷載下剪力墻承擔的軸力,在加強層突然增大14.8%;加強層以下剪力墻軸力增大,但增大百分比顯著減小(<1.9%);加強層向上至頂層剪力墻軸力減小,減小百分比逐漸減小。在第14層設第2道加強層時,第3層以下與只設1道加強層時相比剪力墻軸力增加小于1.0%;從第1道加強層以上到第2道加強層之間,剪力墻承擔的軸力比不設加強層時的減小,減小百分比逐漸減小,但減小量低于只設1道加強層時的減小量;第2道加強層處剪力墻軸力則突然增大7.66%;第2道加強層以上至頂層,剪力墻軸力減小,減小百分比逐漸減小。第2道加強層設在頂層時,第3層以下與第2道加強層設在第14層時的相比,變化小于0.5%;第3層以上墻軸力的變化與不設加強層時相比從減小9.96%向上逐漸變化到頂層的增加100.52%。在第3、11、23層處設置共3道加強層時,剪力墻承擔的軸力與不設加強層時相比,加強層處均突然增大,從下向上增大的百分比分別為15.76%、6.12%和75.33%;第3層以上到第10層軸力減小,減小百分比逐漸減小;第11層以上到第22層,軸力從減小10.57%逐漸變化到增大25.50%。

剪力墻厚為300mm、400mm和600mm時,墻軸力隨加強層的設置位置和層數變化規律同墻厚為200mm時的一樣,但受影響程度減小了。

③頂點豎向位移的比較

由于結構雙向對稱,故只選取對稱的1/4平面內的節點進行分析,各點位置見圖1(b)。

剪力墻厚為200mm時,第3層設加強層,各點位的頂點豎向位移顯著減小,最大減小12.51%,最小減小4.95%,變形差由2.5mm減少為2.15mm;第3、11和23層設加強層,點5豎向位移減小9.57%,點7豎向位移增大8.92%,變形差減小為1.18mm。

剪力墻厚為300mm時,不設加強層時,與墻厚為200mm時相比,頂層各點的豎向位移顯著減小,最大減小14.1%,,平均減小11.05%,但頂層的豎向變形差增大了17.2%;頂點豎向位移隨加強層的變化規律和墻厚為200mm時的相同,兩者相差不大(<1.0%)。

剪力墻厚為400mm時,不設加強層時,與墻厚為200mm時相比,頂層各點的豎向位移減小更為顯著,最大減小22.47%,平均減小18.4%,頂層的豎向變形差增大了23.6%;剪力墻厚為600mm時:不設加強層時,與墻厚為200mm時相比,頂層各點的豎向位移最大減小33.37%,平均減小27.7%,頂層的豎向變形差增大為3.34mm,增大了33.6%。

1.4計算結果分析

剪力墻的厚度增加100mm、200mm和300mm后,墻軸力分別增加22%、39%和64%左右;由于該結構高78.3m,剪力墻厚度不會達到600mm,所以可以說剪力墻厚度每增加100mm,其承擔的總軸力將增加20%左右。這說明增大剪力墻的厚度可以明顯的增大其豎向剛度,“脊柱”作用明顯加強,可以承擔更多的豎向荷載。同時,隨著剪力墻厚度的增加,頂層各點的豎向位移也明顯減小。墻厚減小100mm、200mm、400mm時,頂層各點的豎向位移差分別減小17.2%、23.6%和33.6%,這說明剪力墻厚度的減小,使豎向變形更為均勻。

第3層設置為加強層后,豎向荷載下剪力墻承擔的軸力,在加強層突然增大(7.75～14.8%);加強層至底層剪力墻軸力增大,增大百分比顯著減小;加強層至頂層剪力墻軸力減小,減小百分比逐漸減小。第2道加強層設在第14層時,2道加強層之間從下至上軸力減小,減小百分比逐漸減小,但減小量低于只設1道加強層時的減小量。頂層設有加強層時,對頂層的墻軸力影響最大,最大可增大100.52%。總體來看,剪力墻軸力在加強層及其附近幾層變化最大。在加強層處顯著增大;在加強層以下,軸力增大,但增大幅度較小,且增大百分比逐漸減小;在加強層以上,軸力減小,減小百分比也逐漸減小。同時,剪力墻厚度不變時,隨加強層數的增多,柱子的豎向位移減小,墻的豎向位移增大,使樓層豎向位移趨于均勻。說明加強層有較大的抗彎剛度,減小了加強層以上柱子的豎向位移,并把荷載傳遞到剪力墻,增大其豎向變形,很好的起到了減小變形差的作用。從以上分析來看,加強層設在第3層和頂層對改善結構的豎向變形最有利,再設第3道加強層時的變化已不大。

2結論

通過以上分析,對于高層外鋼框架-鋼筋混凝土核心筒結構在豎向荷載一次加載下的受力性能,可以得出以下結論:

2.1增加剪力墻的厚度,可以顯著的增加剪力墻承擔的總軸力、減小樓層的平均豎向位移;減小剪力墻厚度可減小樓層的豎向位移差;

2.2設加強層僅對加強層及其附近幾層的受力影響較大:加強層處剪力墻軸力突然增大;加強層以下軸力增大,增大百分比逐漸減小;加強層以上軸力減小,減小百分比逐漸減小;

2.3設加強層可以減小柱子的豎向變形,增大剪力墻的豎向變形,從而顯著減小樓層的豎向變形差;但隨加強層道數增加,豎向位移差的減小幅度減弱,故加強層不宜多設;

2.4改善結構的豎向受力性能和變形性能,應適當的增加剪力墻的厚度和設置加強層;

2.5加強層附近幾層內力發生突變,設計時應對加強層相連接的構件予以加強。

參考文獻:

[1]龔炳年.鋼-混凝土混合結構模型實驗研究.建筑科學,1994(2):10-14.

[2]趙西安.現代高層建筑結構設計.北京:科學出版社,2000:693-724.

[3]趙西安.鋼筋混凝土高層建筑結構設計.北京:中國建筑工業出版社,1992.

[4]鄒永發,張世良,劉立華,尚春雨.超高層結構設置加強層問題探討.建筑結構,2002(6):44-46.

[5]羅文斌,張保印.超高層建筑S+RC混合結構豎向變形差的工程對策.建筑結構學報,2000(12).

論文結構范文第4篇

    《傣人塑》的作曲是朱江,整個音樂都是按照舞蹈的氣息、動律、風格的要求來完成的。主要使用傣族民間樂器來完成。其中包括葫蘆絲、巴烏、象腳鼓、鑼,還用了一些現代的音樂電鋼和打擊樂。音樂的曲式和舞蹈的段落是一直的,分為三段、a(慢)、b(快)、c(超快)的形式,第一個段落還分成了(a1、a2、a3)三個段落。

    《傣人塑》第一段主要使用葫蘆絲、巴烏,主要內容和功能非常的明確清晰節奏主要4/4拍為主,音樂創造出了空靈的意境,影子是用電鋼作為背景音樂。上面淡淡的飄著巴烏和葫蘆絲的音樂。a1段猶如在原始密林中飄蕩著的一絲絲陽光。主要講述了泥人出現了生命,一個有手有腳的過程。a2段是用電鋼作的,體現出生命的蠕動,一種艱難,卻沒有方向的感覺。音樂稍有些現代,為的是配合舞蹈的進一步發展而鋪墊。舞蹈講述的是泥塊在有手有腳以后,想要站立卻又不知如何站立,想要蠕動卻又十分遲鈍。a3段又回到了葫蘆絲和巴烏的飄蕩中,那泥人跟著音樂在遲鈍的舞蹈著,第一大段主要作為鋪墊,再為整個舞蹈的進行著進一步的升華。生命的初聲!

    《傣人塑》第二段主要是一個過渡段,舞蹈的內容也跟著音樂的變化而變化,這一段音樂在原由的葫蘆絲和巴烏上加上了鑼和鼓,配合著舞蹈過渡。音樂節奏明確,具有一定的跳動性,舞蹈演員也跟著音樂跳動,也慢慢的靈動了起來。從一個遲鈍的狀態中改變了自己,泥人身上好象有了細胞而且每一個細胞都在跳動。第二段舞蹈過渡段起決定性作用,講訴生命成長的過程,從鈍到靈的過程。

論文結構范文第5篇

(1)積雪引起的壓強取0．50kN/m2，由于大風造成的壓強取0．50kN/m2;(2)恒荷載數值應以廠房實際工作情況確定;(3)屋頂積雪分布系數按照設計規范中給出的系數適當提高，以項目所在地的積雪分布荷載為基礎，該項目取2～4，承重鋼件的重要性系數取1．1;(4)計算檁條過程中，積雪荷載取值可參照本次雪災的積雪分布規律進行計算;(5)未受損的部件和各部件連接處也可能受損，加固設計中也應考慮這部分因素;(6)加固方案應保證實際工作方便，可操作，減少加固工程對正常生產運行的影響;(7)加固過程中應保證生產安全、方案合理可行;(8)根據實際情況，可將修復、加固工作分階段實施操作。

2鋼架加固

2．1加固設計方案

按照上述工程實例情況，基于目前加固設計標準和操作規范，結合事故檢測報告中提及的問題進行分析，本文設計了2種鋼架加固方案，進行篩選。方案一:通常廠房荷載計算只選取恒荷載，一般為50年最大風雪荷載量進行計算。這種方案計算所得的輕鋼廠房強度并不能滿足實際工作需求，也不能達到設計標準。為解決上述問題，本方案對承重梁進行加腋處理，以緩解焊接重量，柱翼緣選擇對稱焊接，以提高承載能力。該方案所需焊接工作量大，對生產過程的影響也大。方案二:對上述工程實測數據分析可知，廠房懸掛荷載較低，鋼架所承受恒荷載為0．3kpa。按照上述數據可知，輕鋼廠房外部構件穩定性不達標，在柱翼緣處加入剛性系桿，以緩解這一問題。該加固方案工作量較少，對廠房內部設備生產運行影響也小。對廠房實際工作情況進行分析，在廠房運行過程中不能有灰塵產生，兩種方案進行對比分析，選取方案二進行加固處理。

2．2荷載取值范圍

在計算過程中確定荷載取值范圍，選擇輕鋼結構設計可以按照相關設計規范選取合理數值。通常情況，雪壓、風壓選取50年內最大值，本工程分別選取0．5kpa和0．55kpa;恒荷載量取0．3kpa，懸掛荷載量取0．1kpa;房屋自重計算得0．2kpa。按照上述荷載取值范圍進行核算，該數值是按照單向剛接計算所得，而實際工作中是雙向剛接，應對上述數據進行處理。根據上述數據可見，輕鋼結構中主要存在超負荷工作現象，大部分鋼架外部穩定應力超過承受限值。經分析可知，保證鋼架柱穩定應力不超過1，面部長度應取5．5米進行計算。此外，鋼架梁所承受的應力也超極限運行，要保證穩定性達標，面外長度應取3米進行計算。

2．3剛架結構的加固

如圖2所示，剛架結果加固處理即在柱間設置剛性系桿，以降低軸面外部的長度，設計規范中規定，面積應小于5．5m2，該工程計算0．9m×5．85m=5．25m2，符合規范條件。

3維護結構的加固設計

3．1檁條的加固設計

在對檁條進行加固設計中，應首先確定檀條部分的荷載數值。參考本次雪災積雪分布規律進行計算。在進行加固處理時，應輕輕揭開廠房外頂板，為確保廠房能夠正常運行，廠房內部環境不受影響，應將廠房內頂板留于廠房頂部，為緩解承載應力作用，應增加檁條數量。檁條加固設計時應結合實際積雪荷載量和分布范圍，選擇最為經濟合理的檁條位置和數量進行加固設計。積雪較少的位置處檁條可以不改變布設位置，在原檁條位置加設2．5毫米厚的C狀檀條;在積雪符合較大的區域，在原檁條處加設3毫米厚的C狀檀條，加設的C狀檀條高度應與原檀條保持一致;在積雪最嚴重的區域，可利用25a熱軋槽或者H型鋼檁條焊接到原檀條位置，對受損部位進行焊接修復處理，以加強原檁條的承載能力。

3．2其他結構的加固設計

屋面支撐材料的加固應遵循設計規范中規定的設計方法進行設計，加設剛性系桿以提高屋面整體的承載能力，同時，設計者還應考慮實際加固施工的可操作性，選取最方便可行的設計方案。墻梁加固設計中，可在需要加固的墻梁部位增設一道墻。懸掛梁加固時應在連接處加設剛性系桿，以增強梁的承載力。雨篷加固，可將槽鋼焊接在橫梁上，增大衡量的抗扭強度。

4結束語